Хімічны склад нержавеючай сталі Duplex 2205 S32205 Уплыў даўжыні капіляра на характарыстыкі экалагічна чыстага холадагенту R152a ў бытавых халадзільніках

Дзякуй за наведванне Nature.com.Вы выкарыстоўваеце версію браўзера з абмежаванай падтрымкай CSS.Для найлепшага вопыту мы рэкамендуем вам выкарыстоўваць абноўлены браўзер (або адключыць рэжым сумяшчальнасці ў Internet Explorer).Акрамя таго, каб забяспечыць пастаянную падтрымку, мы паказваем сайт без стыляў і JavaScript.
Паўзункі, якія паказваюць тры артыкулы на слайдзе.Для перамяшчэння па слайдах выкарыстоўвайце кнопкі "Назад" і "Далей" або кнопкі кантролера слайдаў у канцы для перамяшчэння па кожным слайдзе.

Тэхнічныя характарыстыкі - Duplex 2205

• ASTM: A790, A815, A182
• ASME: SA790, SA815, SA182

Хімічны склад - Duplex 2205

Тыповыя вобласці прымянення - Duplex 2205

Некаторыя з тыповых ужыванняў дуплекснай сталі маркі 2205 пералічаны ніжэй:

• Цеплаабменнікі, трубы і трубы для вытворчасці і апрацоўкі газу і нафты
• Цеплаабменнікі і трубы ў апрасняльных установках
• Сасуды пад ціскам, трубы, рэзервуары і цеплаабменнікі для апрацоўкі і транспарціроўкі розных хімічных рэчываў
• Сасуды пад ціскам, рэзервуары і трубы ў перапрацоўчай прамысловасці, дзе працуюць хларыды
• Ротары, вентылятары, валы і прэсавыя валкі, дзе можа быць выкарыстана высокая трываласць на каразійную стомленасць
• Грузавыя цыстэрны, трубаправоды і зварачныя матэрыялы для танкераў-хімавозаў

Фізічныя ўласцівасці

Фізічныя ўласцівасці нержавеючай сталі маркі 2205 прыведзены ў табліцы ніжэй.

У хатніх сістэмах ацяплення і астуджэння часта выкарыстоўваюцца капілярныя прылады.Выкарыстанне спіральных капіляраў пазбаўляе ад неабходнасці выкарыстання лёгкага халадзільнага абсталявання ў сістэме.Капілярны ціск шмат у чым залежыць ад параметраў геаметрыі капіляраў, такіх як даўжыня, сярэдні дыяметр і адлегласць паміж імі.Гэты артыкул прысвечаны ўплыву даўжыні капіляра на прадукцыйнасць сістэмы.У эксперыментах выкарыстоўваліся тры капіляра рознай даўжыні.Дадзеныя для R152a былі даследаваны ў розных умовах, каб ацаніць уплыў рознай даўжыні.Максімальная эфектыўнасць дасягаецца пры тэмпературы выпарніка -12°C і даўжыні капіляра 3,65 м.Вынікі паказваюць, што прадукцыйнасць сістэмы павялічваецца з павелічэннем даўжыні капіляра да 3,65 м у параўнанні з 3,35 м і 3,96 м.Такім чынам, калі даўжыня капіляра павялічваецца на пэўную велічыню, прадукцыйнасць сістэмы павялічваецца.Эксперыментальныя вынікі параўноўвалі з вынікамі аналізу вылічальнай гідрадынамікі (CFD).
Халадзільнік - гэта халадзільны прыбор, які ўключае ізаляваны адсек, а сістэма астуджэння - гэта сістэма, якая стварае эфект астуджэння ў ізаляваным аддзяленні.Астуджэнне вызначаецца як працэс адводу цяпла з адной прасторы або рэчыва і перадачы гэтага цяпла іншай прасторы або рэчыву.Халадзільнікі цяпер шырока выкарыстоўваюцца для захоўвання прадуктаў, якія псуюцца пры тэмпературы навакольнага асяроддзя, псаванне з-за росту бактэрый і іншых працэсаў адбываецца значна павольней у халадзільніках з нізкай тэмпературай.Холадагенты - гэта рабочыя вадкасці, якія выкарыстоўваюцца ў якасці цеплаадводаў або холадагентаў у працэсах астуджэння.Хладагенты збіраюць цяпло, выпараючыся пры нізкай тэмпературы і ціску, а затым кандэнсуюцца пры больш высокай тэмпературы і ціску, вылучаючы цяпло.Здаецца, у пакоі становіцца халадней, калі цяпло выходзіць з маразільнай камеры.Працэс астуджэння адбываецца ў сістэме, якая складаецца з кампрэсара, кандэнсатара, капілярных трубак і выпарніка.Халадзільнікі - гэта халадзільнае абсталяванне, якое выкарыстоўваецца ў гэтым даследаванні.Халадзільнікі шырока выкарыстоўваюцца ва ўсім свеце, і гэты прыбор стаў хатняй неабходнасцю.Сучасныя халадзільнікі вельмі эфектыўныя ў працы, але даследаванні па ўдасканаленні сістэмы ўсё яшчэ працягваюцца.Асноўным недахопам R134a з'яўляецца тое, што ён не таксічны, але мае вельмі высокі патэнцыял глабальнага пацяплення (ПГП).R134a для бытавых халадзільнікаў быў уключаны ў Кіёцкі пратакол Рамачнай канвенцыі ААН аб змяненні клімату1,2.Аднак, такім чынам, выкарыстанне R134a павінна быць значна скарочана3.З пункту гледжання навакольнага асяроддзя, фінансаў і аховы здароўя важна знайсці холадагенты з нізкім узроўнем глабальнага пацяплення4.Некалькі даследаванняў даказалі, што R152a з'яўляецца экалагічна чыстым холадагентам.Mohanraj et al.5 даследавалі тэарэтычную магчымасць выкарыстання R152a і вуглевадародных хладагентаў у бытавых халадзільніках.Было прызнана, што вуглевадароды неэфектыўныя ў якасці аўтаномных холадагентаў.R152a з'яўляецца больш энергаэфектыўным і экалагічным, чым холадагенты.Боладжы і іншыя6.Прадукцыйнасць трох экалагічна чыстых холадагентаў HFC параўноўвалася ў халадзільніку з парным сцісканнем.Яны прыйшлі да высновы, што R152a можа выкарыстоўвацца ў сістэмах сціску пароў і можа замяніць R134a.R32 мае такія недахопы, як высокае напружанне і нізкі каэфіцыент эфектыўнасці (COP).Боладжы і інш.7 пратэставалі R152a і R32 у якасці заменнікаў R134a ў бытавых халадзільніках.Паводле даследаванняў, сярэдняя эфектыўнасць R152a на 4,7% вышэй, чым у R134a.Кабела і інш.пратэставаны R152a і R134a ў халадзільным абсталяванні з герметычнымі кампрэсарамі.8. Bolaji et al9 пратэставалі холадагент R152a ў сістэмах астуджэння.Яны прыйшлі да высновы, што R152a быў найбольш энергаэфектыўным, з 10,6% меншай магутнасцю астуджэння на тону, чым папярэдні R134a.R152a паказвае больш высокую аб'ёмную магутнасць астуджэння і эфектыўнасць.Chavkhan et al.10 прааналізавалі характарыстыкі R134a і R152a.Пры даследаванні двух холадагентаў R152a быў прызнаны найбольш энергаэфектыўным.R152a на 3,769% больш эфектыўны, чым R134a, і можа выкарыстоўвацца ў якасці прамой замены.Bolaji et al.11 даследавалі розныя холадагенты з нізкім ПГП у якасці замены R134a ў халадзільных сістэмах з-за іх меншага патэнцыялу глабальнага пацяплення.Сярод ацэненых холадагентаў R152a мае самую высокую энергетычную эфектыўнасць, зніжаючы спажыванне электраэнергіі на тону ахаладжальнага абсталявання на 30,5% у параўнанні з R134a.Па словах аўтараў, R161 неабходна цалкам перарабіць, перш чым яго можна будзе выкарыстоўваць у якасці замены.Многімі айчыннымі даследчыкамі халадзільнай тэхнікі была праведзена розная эксперыментальная праца для паляпшэння прадукцыйнасці сістэм холадагенту з нізкім ПГП і R134a ў якасці будучай замены ў халадзільных сістэмах12,13,14,15,16,17,18, 19, 20, 21, 22, 23 Baskaran і інш.24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35 вывучалі працу некалькіх экалагічна чыстых холадагентаў і іх камбінацыю з R134a як патэнцыйную альтэрнатыву для розныя выпрабаванні на сціск пара.сістэма.Цівары і інш.36 выкарыстаў эксперыменты і аналіз CFD для параўнання характарыстык капілярных трубак з рознымі холадагентамі і дыяметрамі трубак.Для аналізу выкарыстоўвайце праграмнае забеспячэнне ANSYS CFX.Рэкамендуецца лепшая канструкцыя спіральнай шпулькі.Punia et al.16 даследавалі ўплыў даўжыні капіляра, дыяметра і дыяметра змеявіка на масавы паток холадагенту LPG праз спіральны змеявік.Па выніках даследавання, рэгуляванне даўжыні капіляра ў дыяпазоне ад 4,5 да 2,5 м дазваляе павялічыць масавы расход у сярэднім на 25%.Söylemez et al.16 правялі CFD-аналіз камеры свежасці хатняга халадзільніка (DR) з выкарыстаннем трох розных турбулентных (вязкіх) мадэляў, каб атрымаць уяўленне аб хуткасці астуджэння камеры свежасці і размеркаванні тэмпературы ў паветры і камеры падчас загрузкі.Прагнозы распрацаванай мадэлі CFD наглядна ілюструюць патокі паветра і тэмпературныя палі ўнутры FFC.
У гэтым артыкуле разглядаюцца вынікі пілотнага даследавання па вызначэнні прадукцыйнасці бытавых халадзільнікаў з выкарыстаннем холадагенту R152a, які з'яўляецца экалагічна чыстым і не мае рызыкі разбурэння азону (ODP).
У гэтым даследаванні ў якасці тэставых участкаў былі выбраны капіляры даўжынёй 3,35 м, 3,65 м і 3,96 м.Затым былі праведзены эксперыменты з хладагентам R152a з нізкім глабальным пацяпленнем і разлічаны працоўныя параметры.Паводзіны хладагента ў капіляры таксама былі прааналізаваны з дапамогай праграмнага забеспячэння CFD.Вынікі CFD параўноўвалі з вынікамі эксперыменту.
Як паказана на малюнку 1, вы можаце ўбачыць фатаграфію бытавога халадзільніка аб'ёмам 185 літраў, які выкарыстоўваўся для даследавання.Складаецца з выпарніка, герметычнага поршневага кампрэсара і кандэнсатара з паветраным астуджэннем.Чатыры манометра ўстаноўлены на ўваходзе ў кампрэсар, на ўваходзе ў кандэнсатар і на выхадзе з выпарніка.Для прадухілення вібрацыі падчас выпрабаванняў гэтыя лічыльнікі ўсталёўваюцца на панэль.Каб счытваць тэмпературу тэрмапары, усе правады тэрмапары падключаюцца да сканэра тэрмапары.Дзесяць прыбораў для вымярэння тэмпературы ўстаноўлены на ўваходзе ў выпарнік, на ўсмоктванні кампрэсара, на выпуску кампрэсара, на ўваходзе ў халадзільную камеру, на ўваходзе ў кандэнсатар, у маразільную камеру і на выхадзе з кандэнсатара.Таксама паведамляецца напружанне і ток спажывання.Расходомер, падлучаны да ўчастка трубы, замацаваны на драўлянай дошцы.Запісы захоўваюцца кожныя 10 секунд з дапамогай чалавека-машыннага інтэрфейсу (HMI).Назіральнае шкло выкарыстоўваецца для праверкі раўнамернасці патоку кандэнсату.
Для колькаснага вызначэння магутнасці і энергіі выкарыстоўваўся амперметр Selec MFM384 з уваходнай напругай 100–500 В.Сістэмны сэрвісны порт усталяваны ў верхняй частцы кампрэсара для зарадкі і падзарадкі холадагенту.Першы крок - зліць вільгаць з сістэмы праз сэрвісны порт.Каб выдаліць любыя забруджвання з сістэмы, прамыйце яе азотам.Сістэма зараджаецца з дапамогай вакуумнага помпы, які адпампоўвае агрэгат да ціску -30 мм рт.У табліцы 1 пералічаны характарыстыкі ўстаноўкі для выпрабаванняў бытавых халадзільнікаў, а ў табліцы 2 пералічаны вымераныя значэнні, а таксама іх дыяпазон і дакладнасць.
Характарыстыкі холадагентаў, якія выкарыстоўваюцца ў бытавых халадзільніках і маразільніках, прыведзены ў табліцы 3.
Тэставанне праводзілася ў адпаведнасці з рэкамендацыямі Даведніка ASHRAE 2010 пры наступных умовах:
Акрамя таго, на ўсялякі выпадак былі зроблены праверкі для забеспячэння ўзнаўляльнасці вынікаў.Пакуль працоўныя ўмовы застаюцца стабільнымі, тэмпература, ціск, расход холадагенту і спажыванне энергіі рэгіструюцца.Для вызначэння прадукцыйнасці сістэмы вымяраюцца тэмпература, ціск, энергія, магутнасць і расход.Знайдзіце астуджальны эфект і эфектыўнасць для ўдзельнага масавага расходу і магутнасці пры зададзенай тэмпературы.
Выкарыстоўваючы CFD для аналізу двухфазнага патоку ў спіральнай змеявіка бытавога халадзільніка, можна лёгка вылічыць уплыў даўжыні капіляра.Аналіз CFD дазваляе лёгка адсочваць рух часціц вадкасці.Хладагент, які праходзіць праз унутраную частку спіральнай змеявіка, быў прааналізаваны з дапамогай праграмы CFD FLUENT.У табліцы 4 прыведзены памеры капілярных спіралі.
Сімулятар сеткі праграмнага забеспячэння FLUENT згенеруе мадэль канструкцыі і сетку (на малюнках 2, 3 і 4 паказана версія ANSYS Fluent).Аб'ём вадкасці ў трубе выкарыстоўваецца для стварэння памежнай сеткі.Гэта сетка, якая выкарыстоўваецца для гэтага даследавання.
Мадэль CFD была распрацавана з выкарыстаннем платформы ANSYS FLUENT.Прадстаўлены толькі рухомы вадкі сусвет, таму паток кожнага капілярнага серпантыну мадэлюецца з пункту гледжання дыяметра капіляра.
Мадэль GEOMETRY была імпартавана ў праграму ANSYS MESH.ANSYS піша код, дзе ANSYS з'яўляецца камбінацыяй мадэляў і дадатковых межавых умоў.На мал.4 паказвае мадэль pipe-3 (3962,4 мм) у ANSYS FLUENT.Тэтраэдральныя элементы забяспечваюць больш высокую аднастайнасць, як паказана на малюнку 5. Пасля стварэння асноўнай сеткі файл захоўваецца як сетка.Бок змеявіка называецца ўваходам, а супрацьлеглы бок звернуты да выхаду.Гэтыя круглыя ​​грані захаваны як сценкі трубы.Для пабудовы мадэляў выкарыстоўваюцца вадкія асяроддзя.
Незалежна ад таго, як карыстальнік ставіцца да ціску, было абранае рашэнне і абраны варыянт 3D.Формула выпрацоўкі электраэнергіі была актываваная.
Калі паток лічыцца хаатычным, ён вельмі нелінейны.Таму быў абраны К-эпсілонны паток.
Калі выбрана вызначаная карыстальнікам альтэрнатыва, асяроддзе будзе: Апісвае тэрмадынамічныя ўласцівасці холадагенту R152a.Атрыбуты формы захоўваюцца як аб'екты базы дадзеных.
Умовы надвор'я не зменяцца.Была вызначана хуткасць на ўваходзе, апісаны ціск 12,5 бар і тэмпература 45 °C.
Нарэшце, на пятнаццатай ітэрацыі рашэнне правяраецца і сыходзіцца на пятнаццатай ітэрацыі, як паказана на малюнку 7.
Гэта метад адлюстравання і аналізу вынікаў.Пабудуйце цыкл даных аб ціску і тэмпературы з дапамогай Monitor.Пасля гэтага вызначаюцца агульны ціск і тэмпература і агульныя тэмпературныя параметры.Гэтыя дадзеныя паказваюць агульнае падзенне ціску на змеевіках (1, 2 і 3) на малюнках 1 і 2. 7, 8 і 9 адпаведна.Гэтыя вынікі былі атрыманы з уцяклай праграмы.
На мал.10 паказана змяненне эфектыўнасці для розных даўжынь выпарэння і капіляра.Як бачна, эфектыўнасць расце з павелічэннем тэмпературы выпарэння.Найбольшы і самы нізкі ККД былі атрыманы пры дасягненні капілярных пралётаў 3,65 м і 3,96 м.Калі даўжыню капіляра павялічыць на пэўную велічыню, эфектыўнасць знізіцца.
Змена астуджальнай здольнасці з-за розных узроўняў тэмпературы выпарэння і даўжыні капіляра паказана на мал.11. Капілярны эфект прыводзіць да зніжэння астуджальнай здольнасці.Мінімальная магутнасць астуджэння дасягаецца пры тэмпературы кіпення -16°C.Найбольшая астуджальная здольнасць назіраецца ў капіляраў даўжынёй каля 3,65 м і тэмпературай -12°С.
На мал.12 паказана залежнасць магутнасці кампрэсара ад даўжыні капіляра і тэмпературы выпарэння.Акрамя таго, графік паказвае, што магутнасць памяншаецца з павелічэннем даўжыні капіляра і памяншэннем тэмпературы выпарэння.Пры тэмпературы выпарэння -16 °C атрымліваецца меншая магутнасць кампрэсара з даўжынёй капіляра 3,96 м.
Існуючыя эксперыментальныя дадзеныя былі выкарыстаны для праверкі вынікаў CFD.У гэтым тэсце ўваходныя параметры, якія выкарыстоўваюцца для эксперыментальнага мадэлявання, прымяняюцца да мадэлявання CFD.Атрыманыя вынікі параўноўваюць з велічынёй статычнага ціску.Атрыманыя вынікі паказваюць, што статычны ціск на выхадзе з капіляра менш, чым на ўваходзе ў трубку.Вынікі выпрабаванняў паказваюць, што павелічэнне даўжыні капіляра да пэўнай мяжы зніжае падзенне ціску.Акрамя таго, паніжаны перапад статычнага ціску паміж уваходам і выхадам капіляра павялічвае эфектыўнасць халадзільнай сістэмы.Атрыманыя вынікі CFD добра адпавядаюць існуючым эксперыментальным вынікам.Вынікі выпрабаванняў паказаны на малюнках 1 і 2. 13, 14, 15 і 16. У гэтым даследаванні выкарыстоўваліся тры капіляры рознай даўжыні.Даўжыня труб 3,35 м, 3,65 м і 3,96 м.Было заўважана, што перапад статычнага ціску паміж уваходам і выхадам капіляра павялічыўся, калі даўжыня трубкі была зменена да 3,35 м.Таксама звярніце ўвагу, што выхадны ціск у капіляры павялічваецца пры памеры трубы 3,35 м.
Акрамя таго, перапад ціску паміж уваходам і выхадам капіляра памяншаецца па меры павелічэння памеру трубы з 3,35 да 3,65 м.Было заўважана, што ціск на выхадзе з капіляра рэзка падае на выхадзе.Па гэтай прычыне эфектыўнасць павялічваецца з такой даўжынёй капіляра.Акрамя таго, павелічэнне даўжыні трубы з 3,65 да 3,96 м зноў зніжае перапад ціску.Было заўважана, што на гэтай даўжыні перапад ціску падае ніжэй аптымальнага ўзроўню.Гэта зніжае COP халадзільніка.Такім чынам, завесы статычнага ціску паказваюць, што капіляр 3,65 м забяспечвае лепшую прадукцыйнасць у халадзільніку.Акрамя таго, павелічэнне перападу ціску павялічвае спажыванне энергіі.
З вынікаў эксперыменту відаць, што астуджальная здольнасць хладагента R152a памяншаецца з павелічэннем даўжыні трубы.Першы змеявік мае самую высокую астуджальную здольнасць (-12°C), а трэці змеявік мае самую нізкую (-16°C).Максімальная эфектыўнасць дасягаецца пры тэмпературы выпарніка -12 °C і даўжыні капіляра 3,65 м.Магутнасць кампрэсара памяншаецца з павелічэннем даўжыні капіляра.Спажываная магутнасць кампрэсара максімальная пры тэмпературы выпарніка -12 °C і мінімальная пры -16 °C.Параўнайце паказанні CFD і ціску ўнізе па даўжыні капіляра.Відаць, што ў абодвух выпадках сітуацыя аднолькавая.Вынікі паказваюць, што прадукцыйнасць сістэмы павялічваецца, калі даўжыня капіляра павялічваецца да 3,65 м у параўнанні з 3,35 м і 3,96 м.Такім чынам, калі даўжыня капіляра павялічваецца на пэўную велічыню, прадукцыйнасць сістэмы павялічваецца.
Хоць прымяненне CFD да цеплавой прамысловасці і электрастанцый палепшыць наша разуменне дынамікі і фізікі аперацый цеплавога аналізу, абмежаванні патрабуюць распрацоўкі больш хуткіх, простых і менш дарагіх метадаў CFD.Гэта дапаможа нам аптымізаваць і спраектаваць існуючае абсталяванне.Прагрэс праграмнага забеспячэння CFD дазволіць аўтаматызаванае праектаванне і аптымізацыю, а стварэнне CFD праз Інтэрнэт павысіць даступнасць тэхналогіі.Усе гэтыя дасягненні дапамогуць CFD стаць спелай сферай і магутным інжынерным інструментам.Такім чынам, прымяненне CFD ў цеплатэхніцы ў будучыні стане больш шырокім і хуткім.
Тасі, У. Т. Небяспека для навакольнага асяроддзя і ўздзеянне гідрафторвугляродаў (ГФУ) і агляд рызыкі выбуху.J. Chemosphere 61, 1539–1547.https://doi.org/10.1016/j.chemosphere.2005.03.084 (2005).
Джонсан, Э. Глабальнае пацяпленне з-за ГФУ.серада.Ацэнка ўздзеяння.адкрыты 18, 485-492.https://doi.org/10.1016/S0195-9255(98)00020-1 (1998).
Mohanraj M, Jayaraj S і Muralidharan S. Параўнальная ацэнка экалагічна чыстых альтэрнатыў хладагенту R134a ў бытавых халадзільніках.энергаэфектыўнасць.1 (3), 189–198.https://doi.org/10.1007/s12053-008-9012-z (2008).
Bolaji BO, Akintunde MA і Falade, Параўнальны аналіз прадукцыйнасці трох бяспечных для азону холадагентаў HFC у паравых халадзільніках.http://repository.fuoye.edu.ng/handle/123456789/1231 (2011).
Bolaji BO Эксперыментальнае даследаванне R152a і R32 у якасці заменнікаў R134a ў бытавых халадзільніках.Энергія 35 (9), 3793-3798.https://doi.org/10.1016/j.energy.2010.05.031 (2010).
Cabello R., Sanchez D., Llopis R., Arauzo I. і Torrella E. Эксперыментальнае параўнанне хладагентаў R152a і R134a ў халадзільных устаноўках, абсталяваных герметычнымі кампрэсарамі.ўнутраны J. Халадзільнік.60, 92-105.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2015.06.021 (2015).
Bolaji BO, Juan Z. і Borokhinni FO Энергетычная эфектыўнасць экалагічна чыстых хладагентаў R152a і R600a ў якасці замены R134a ў сістэмах сціску пара.http://repository.fuoye.edu.ng/handle/123456789/1271 (2014).
Чавхан, С. П. і Махаджан, П. С. Эксперыментальная ацэнка эфектыўнасці R152a ў якасці замены R134a ў сістэмах халадзільнага сціску пароў.унутраная Ж. Міністэрства абароны.праект.назапашвальны бак.5, 37–47 (2015).
Bolaji, BO і Huang, Z. Даследаванне эфектыўнасці некаторых гідрафторвугляродных холадагентаў з нізкім узроўнем глабальнага пацяплення ў якасці замены R134a ў сістэмах астуджэння.J. Ing.Цеплафізік.23 (2), 148-157.https://doi.org/10.1134/S1810232814020076 (2014).
Hashir SM, Srinivas K. і Bala PK Энергетычны аналіз HFC-152a, HFO-1234yf і HFC/HFO сумесяў у якасці прамых заменнікаў HFC-134a ў бытавых халадзільніках.Strojnicky Casopis J. Мех.праект.71 (1), 107-120.https://doi.org/10.2478/scjme-2021-0009 (2021).
Логешваран, С. і Чандрасекаран, П. CFD-аналіз натуральнай канвектыўнай цеплааддачы ў стацыянарных бытавых халадзільніках.Сеанс IOP.Серыял альма матэр.навука.праект.1130 (1), 012014. https://doi.org/10.1088/1757-899X/1130/1/012014 (2021).
Aprea, C., Greco, A., і Maiorino, A. HFO і яго бінарная сумесь з HFC134a ў якасці холадагенту ў бытавых халадзільніках: энергетычны аналіз і ацэнка ўздзеяння на навакольнае асяроддзе.Прымяніць тэмпературу.праект.141, 226-233.https://doi.org/10.1016/j.appltheraleng.2018.02.072 (2018).
Wang, H., Zhao, L., Cao, R., and Zeng, W. Замена холадагенту і аптымізацыя ў адпаведнасці з абмежаваннямі па скарачэнні выкідаў парніковых газаў.Ж. Чысты.прадукт.296, 126580. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2021.126580 (2021).
Soilemez E., Alpman E., Onat A. і Hartomagioglu S. Прагназаванне часу астуджэння бытавых халадзільнікаў з тэрмаэлектрычнай сістэмай астуджэння з дапамогай аналізу CFD.ўнутраны J. Халадзільнік.123, 138-149.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2020.11.012 (2021).
Missowi, S., Driss, Z., Slama, RB і Chahuachi, B. Эксперыментальны і лікавы аналіз спіральных цеплаабменнікаў для бытавых халадзільнікаў і нагрэву вады.ўнутраны J. Халадзільнік.133, 276-288.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2021.10.015 (2022).
Санчэс Д., Андрэу-Нахер А., Калеха-Анта Д., Лёпіс Р. і Кабела Р. Ацэнка энергетычнага ўздзеяння розных альтэрнатыў хладагенту R134a з нізкім ПГП у ахаладжальніках напояў.Эксперыментальны аналіз і аптымізацыя чыстых холадагентаў R152a, R1234yf, R290, R1270, R600a і R744.пераўтварэнне энергіі.кіраваць.256, 115388. https://doi.org/10.1016/j.enconman.2022.115388 (2022).
Boricar, SA і інш.Тэматычнае даследаванне эксперыментальнага і статыстычнага аналізу спажывання энергіі бытавымі халадзільнікамі.тэматычныя даследаванні.тэмпература.праект.28, 101636. https://doi.org/10.1016/j.csite.2021.101636 (2021).
Soilemez E., Alpman E., Onat A., Yukselentürk Y. і Hartomagioglu S. Лікавы (CFD) і эксперыментальны аналіз гібрыднага бытавога халадзільніка, які ўключае тэрмаэлектрычныя сістэмы астуджэння і сістэмы астуджэння праз кампрэсію пары.ўнутраны J. Халадзільнік.99, 300–315.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2019.01.007 (2019).
Маёрына, А. і інш.R-152a як альтэрнатыва R-134a ў бытавых халадзільніках: эксперыментальны аналіз.ўнутраны J. Халадзільнік.96, 106-116.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2018.09.020 (2018).
Aprea C., Greco A., Maiorino A. і Masselli C. Сумесь HFC134a і HFO1234ze ў бытавых халадзільніках.унутр. Ж. Гарач.навука.127, 117-125.https://doi.org/10.1016/j.ijthermalsci.2018.01.026 (2018).
Bascaran, A. і Koshy Matthews, P. Параўнанне прадукцыйнасці кампрэсійных халадзільных сістэм з выкарыстаннем экалагічна чыстых холадагентаў з нізкім патэнцыялам глабальнага пацяплення.унутраная Дж. навук.назапашвальны бак.вызваленне.2 (9), 1-8 (2012).
Bascaran, A. і Cauchy-Matthews, P. Тэрмічны аналіз паравых кампрэсійных халадзільных сістэм з выкарыстаннем R152a і яго сумесяў R429A, R430A, R431A і R435A.унутраная Дж. навук.праект.назапашвальны бак.3 (10), 1-8 (2012).