Нержавеючая сталь 316Ti 1.4571
Гэты пашпарт прымяняецца да лістоў і палос з нержавеючай сталі 316Ti / 1.4571 гарачага і халоднага пракату, паўфабрыкатаў, прутка, дроту і профнасціл, а таксама бясшвовых і зварных труб для працы пад ціскам.
Ужыванне
спіральная трубка/капілярная трубка з нержавеючай сталі 316TI
Будаўнічыя ашалёўкі, дзверы, вокны і арматура, марскія модулі, кантэйнеры і трубы для танкераў-хіматокаў, склады і наземны транспарт хімічных рэчываў, харчовых прадуктаў і напояў, фармацыя, сінтэтычныя валакна, папяровыя і тэкстыльныя заводы і сасуды пад ціскам.Дзякуючы Ti-сплаву гарантуецца ўстойлівасць да межкристаллитной карозіі пасля зваркі.
спіральная трубка/капілярная трубка з нержавеючай сталі 316TI
Хімічныя склады*
| элемент | % прысутнасці (у выглядзе прадукту) | |||
|---|---|---|---|---|
| C, H, P | L | TW | TS | |
| Вуглярод (C) | 0,08 | 0,08 | 0,08 | 0,08 |
| Крэмній (Si) | 1.00 | 1.00 | 1.00 | 1.00 |
| Марганец (Mn) | 2.00 | 2.00 | 2.00 | 2.00 |
| Фосфар (P) | 0,045 | 0,045 | 0,0453) | 0,040 |
| сера (S) | 0,0151) | 0,0301) | 0,0153) | 0,0151) |
| хром (Cr) | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 |
| Нікель (Ni) | 10.50 – 13.50 | 10.50 - 13.502) | 10.50 – 13.50 | 10.50 - 13.502) |
| Малібдэн (Mo) | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 |
| Тытан (Ti) | 5xC да 070 | 5xC да 070 | 5xC да 070 | 5xC да 070 |
| Жалеза (Fe) | Баланс | Баланс | Баланс | Баланс |
спіральная трубка/капілярная трубка з нержавеючай сталі 316TI
Механічныя ўласцівасці (пры пакаёвай тэмпературы ў отожженном стане)
| Форма прадукту | |||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | H | P | L | L | TW | TS | |||
| Таўшчыня (мм) Макс | 8 | 12 | 75 | 160 | 2502) | 60 | 60 | ||
| Мяжа цякучасці | Rp0,2 Н/мм2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2004) | 2005) | 1906) | 1906) | |
| Rp1,0 Н/мм2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2354) | 2355) | 2256) | 2256) | ||
| Трываласць на разрыў | Rm Н/мм2 | 540 - 6903) | 540 - 6903) | 520 - 6703) | 500 - 7004) | 500 - 7005) | 490 - 6906) | 490 - 6906) | |
| Падаўжэнне мін.у % | A1) %min (падоўжны) | - | - | - | 40 | - | 35 | 35 | |
| A1) %min (папярочны) | 40 | 40 | 40 | - | 30 | 30 | 30 | ||
| Энергія ўдару (ISO-V) таўшчынёй ≥ 10 мм | Jmin (падоўжны) | - | 90 | 90 | 100 | - | 100 | 100 | |
| Jmin (папярочны) | - | 60 | 60 | 0 | 60 | 60 | 60 | ||
Эталонная спіральная трубка/капілярная трубка з нержавеючай сталі 316TI
ата на некаторыя фізічныя ўласцівасці
| Шчыльнасць пры 20°C кг/м3 | 8,0 | |
|---|---|---|
| Модуль пругкасці кН/мм2 ат | 20°C | 200 |
| 200°C | 186 | |
| 400°C | 172 | |
| 500°C | 165 | |
| Цеплаправоднасць Вт/м К пры 20°C | 15 | |
| Удзельная цеплаёмістасць пры 20°CJ/кг K | 500 | |
| Электрычнае супраціўленне пры 20°C Ω мм2 /м | 0,75 | |
Каэфіцыент лінейнага цеплавога пашырэння 10-6 К-1 паміж 20°C і
| 100°C | 16.5 |
|---|---|
| 200°C | 17.5 |
| 300°C | 18.0 |
| 400°C | 18.5 |
| 500°C | 19.0 |
Апрацоўка / Зварка
Стандартныя працэсы зваркі для гэтай маркі сталі:
- TIG-зварка
- Цвёрдая дрот для зваркі MAG
- Дугавая зварка (E)
- Лазерная зварка
- Дугавая зварка пад флюсам (SAW)
Пры выбары прысадка неабходна таксама ўлічваць каразійнае напружанне.Выкарыстанне больш легіраванага прысадачнага металу можа быць неабходным з-за адліванай структуры зварнога металу.Для гэтай сталі папярэдні нагрэў не патрабуецца.Тэрмічная апрацоўка пасля зваркі звычайна не выкарыстоўваецца.Аўстэнітныя сталі маюць толькі 30% цеплаправоднасці нелегіраваных сталей.Тэмпература плаўлення ў іх ніжэй, чым у нелегіраваных сталей, таму аўстэнітныя сталі павінны зварвацца з меншай цеплавой нагрузкай, чым легаваныя сталі.Каб пазбегнуць перагрэву або прагарання больш тонкіх лістоў, неабходна выкарыстоўваць больш высокую хуткасць зваркі.Медныя апорныя пласціны для больш хуткага адводу цяпла функцыянуюць, у той час як, каб пазбегнуць расколін у метале прыпоя, нельга сплаўляць медную апорную пласціну.Гэтая сталь мае значна больш высокі каэфіцыент цеплавога пашырэння, чым нелегіраваная сталь.У сувязі з горшай цеплаправоднасцю варта чакаць большага скажэння.Пры зварцы 1.4571 усе працэдуры, якія працуюць супраць гэтага скажэння (напрыклад, зваротная паслядоўнасць зваркі, зварка па чарзе на процілеглых баках з падвойным V-образным стыковым зварным швом, прызначэнне двух зваршчыкаў, калі кампаненты, адпаведна, вялікія), неабходна асабліва выконваць.Для вырабаў таўшчынёй больш за 12 мм варта аддаваць перавагу стыковым зварным швам падвойнага V замест V-образнага.Уключаны кут павінен складаць 60° – 70°, пры выкарыстанні MIG-зваркі дастаткова каля 50°.Варта пазбягаць навалы зварных швоў.Прыхваткавыя зварныя швы павінны быць змацаваныя на адносна меншай адлегласці адзін ад аднаго (значна меншай, чым у нелегіраваных сталей), каб прадухіліць моцную дэфармацыю, усаджванне або адслаенне прыхваточных швоў.Прыхваткі павінны быць пасля адшліфаваны або, па меншай меры, пазбаўленыя ад кратэрных расколін.1.4571 у сувязі з аўстэнітным металам зварнога шва і занадта высокай цеплавой нагрузкай існуе залежнасць ад адукацыі цеплавых расколін.прыхільнасць да цеплавых расколін можа абмежавацца, калі метал шва адрозніваецца меншым утрыманнем ферыту (дэльта-ферыту).Змест ферыту да 10% спрыяльна ўплывае і ў цэлым не ўплывае на каразійную стойкасць.Варта зварваць як мага больш тонкі пласт (тэхніка стрингера), таму што больш высокая хуткасць астуджэння зніжае залежнасць ад гарачых расколін.Пераважна хуткае астуджэнне таксама павінна быць прадугледжана падчас зваркі, каб пазбегнуць уразлівасці да міжкрысталічнай карозіі і далікатнасці.1.4571 вельмі падыходзіць для зваркі лазерным прамянём (свариваемость А ў адпаведнасці з бюлетэнем DVS 3203, частка 3).Пры шырыні зварачнай канаўкі менш за 0,3 мм адпаведна і таўшчыні вырабу 0,1 мм выкарыстанне прысадных металаў не патрабуецца.З большымі зварачнымі канаўкамі можна выкарыстоўваць аналагічны метал.Пазбягаючы акіслення паверхні шва падчас зваркі лазерным прамянём з дапамогай зваротнай зваркі, напрыклад, геліем у якасці інэртнага газу, зварачны шво гэтак жа ўстойлівы да карозіі, як і асноўны метал.Небяспека гарачых расколін для зварачнага шва не існуе пры выбары прыдатнага працэсу.1.4571 таксама падыходзіць для рэзкі лазерным прамянём з дапамогай азоту або рэзкі полымем з дапамогай кіслароду.Зрэзаныя краю маюць толькі невялікія зоны тэрмічнага ўздзеяння і, як правіла, без мікратрэшчын і, такім чынам, добра паддаюцца фармуванню.Пры выбары прыдатнага працэсу канты фьюжн рэзкі можна пераўтварыць непасрэдна.У прыватнасці, іх можна зварваць без дадатковай падрыхтоўкі.Пры апрацоўцы дапускаюцца толькі інструменты з нержавеючай сталі, такія як сталёвыя шчоткі, пнеўматычныя саркі і гэтак далей, каб не паставіць пад пагрозу пасівацыю.Варта занядбаць разметку ў зоне зварачнага шва маслянымі нітамі або тэмпературнымі алоўкамі.Высокая каразійная стойкасць гэтай нержавеючай сталі заснавана на адукацыі аднастайнага кампактнага пасіўнага пласта на паверхні.Каб не разбурыць пасіўны пласт, трэба выдаляць фарбы ад адпалу, акаліны, рэшткі дзындры, дробнае жалеза, пырскі і да т.п.Для ачысткі паверхні могуць прымяняцца працэсы чысткі, шліфоўкі, пратручвання або струйнай апрацоўкі (крэмневы пясок без жалеза або шкляныя сферы).Для чысткі можна выкарыстоўваць толькі шчоткі з нержавеючай сталі.Пратручванне папярэдне зачышчанага ўчастка шва вырабляецца акунаннем і распыленнем, аднак часта выкарыстоўваюцца травільныя пасты або растворы.Пасля марынавання неабходна старанна прамыць вадой.
Заўвага
У загартаваным стане матэрыял можа злёгку намагнічвацца.З павелічэннем халоднай фармоўкі намагнічанасць павялічваецца.
Важная заўвага
Інфармацыя, прадстаўленая ў гэтым тэхнічным пашпарце аб стане або магчымасці выкарыстання матэрыялаў і адпаведна прадуктаў, не з'яўляецца гарантыяй іх уласцівасцяў, але служыць апісаннем.Інфармацыя, якую мы даем для парады, адпавядае вопыту вытворцы, а таксама нашаму ўласнаму.Мы не можам даць гарантыю на вынікі апрацоўкі і прымянення прадукцыі.
Час публікацыі: 8 сакавіка 2023 г